一、NR-g-(MAH-co-St)对纳米SiO_2改性NR/PP共混型热塑性弹性体的影响（论文文献综述）
赵红磊[1]（2018）在《多单体熔融接枝丁苯橡胶性能的研究》文中指出以甲级丙烯酸缩水甘油酯（GMA）为接枝单体,苯乙烯（St）为接枝共单体,过氧化二乙丙苯（DCP）为引发剂,通过单螺杆挤出机熔融接枝法制备了接枝丁苯橡胶[SBR-g-（GMA-co-St）]。利用傅里叶红外光谱、热重分析仪、动态粘弹谱仪等对接枝物的结构、动态力学性能等进行了分析和表征。结果表明,GMA和St已接枝到SBR分子链上,接枝硫化胶的热稳定性、常温阻尼性能,耐溶剂性能均得到了显着提升。
郑鸿达,罗冰吉,李志君[2]（2018）在《纳米三氧化二铝增强天然橡胶/丁苯橡胶并用胶的性能》文中指出采用机械混炼法制备了纳米三氧化二铝（Al2O3）增强天然橡胶（NR）/丁苯橡胶（SBR）并用胶,研究了纳米Al2O3对NR/SBR并用胶的硫化特性、力学性能、耐热性和耐溶剂性的影响。结果表明,当纳米Al2O3的用量为4份,并采用NR/SBR与小料共混均匀后再加入纳米与硫黄的方式制备NR/SBR并用胶,可大幅提高NR/SBR并用胶的力学性能。与未增强并用胶相比,采用4份纳米Al2O3增强并用胶的100%定伸应力、拉伸强度、撕裂强度和扯断伸长率分别提高了16.0%、296.4%、28.6%和73.3%,耐热性及耐油性也得到显着提高。
王同海[3]（2017）在《NaH/MAH体系改性天然橡胶的制备及其应用》文中研究表明本文采用氢化钠（NaH）/马来酸酐（MAH）体系,以天然橡胶为基体,利用反应加工法,在哈克转矩流变仪中制备得到了多官能化改性天然橡胶MFNR。此方法改变了以往利用溶液法对天然橡胶进行改性,避免了有机溶剂的使用,降低环境的污染。采用红外光谱对MFNR进行结构表征,发现在天然橡胶大分子链上成功引入了羰基和羧基。通过对改性产物进行性能测试,结果表明,MFNR制备过程中不会产生凝胶,不会发生交联和降解。通过等物质的量改变NaH和MAH的用量,考察炭黑补强MFNR的性能,结果表明,硫化胶的力学性能提高,压缩生热和永久变形显着降低,结合胶含量增大,体系中生成了少量的离子键。不饱和羧酸金属盐能够对橡胶基体起到重要补强作用的主要原因是在过氧化物（DCP）作用下,不饱和羧酸金属盐将发生聚合作用,部分接枝到橡胶分子上,形成复杂的交联网络。而橡胶硫化过程中硫黄硫化最为普遍,且硫化胶具有优异的性能。甲基丙烯酸锌（ZDMA）是一类优良的橡胶活性助剂,是多种橡胶的补强添加剂,本文采用过氧化物和硫黄复合硫化体系,通过改变过氧化物DCP和硫黄的用量,考察了复合硫化体系对ZDMA填充补强MFNR的行为。结果表明,随着DCP用量的增大（1-3phr）,混炼胶焦烧时间和硫化时间缩短,硫化胶交联密度增大,压缩生热和永久变形均表现出先下降后上升的变化趋势,当DCP的用量达到3phr时,硫化胶的拉伸强度下降明显;随着硫黄用量的增加（0-2phr）,胶料的焦烧时间增加,硫化速度加快,硫化胶交联密度增大,压缩疲劳形变量降低。当DCP的用量在1.5-2phr,硫黄的用量在0.5phr时,在复合硫化体系下,胶料具有较好的综合性能。本文采用ZDMA/炭黑、ZDMA/白炭黑并用补强MFNR的方法,在复合硫化体系下,进一步考察了ZDMA和传统补强填料并用对改性天然橡胶的性能影响,结果表明,与传统填料补强相比,ZDMA/炭黑、ZDMA/白炭黑并用补强MFNR混炼胶的焦烧时间增加,硫化速度加快;硫化胶的物理机械性能提高,压缩生热和永久变形降低,通过SEM电镜照片发现,硫化之后,填料粒子在MFNR基体中呈现纳米级别分散,填料和橡胶基体之间的作用弱化,体系中生成了大量的离子键。
周倩[4]（2016）在《表面抗结冰低粘附橡胶的制备及性能研究》文中进行了进一步梳理橡胶输送带在煤炭,钢铁,冶金,码头等各个领域都有广泛的应用,但是在高寒地区户外使用过程中会遇到与其它户外使用设备和交通工具相同的覆冰问题。为解决覆冰带来的危害,抗结冰（Anti-icing）技术被广泛应用,但目前的研究主要集中在金属,无机非材料表面,对橡胶材料表面抗结冰的研究较少。本文通过制备表面具有抗结冰低粘附性能的橡胶材料来解决橡胶输送带以及其它橡胶制品的覆冰问题。采用如下两种思路和工艺路线来实现：1.考察了添加低表面能添加剂聚四氟乙烯（PTFE）、聚二甲基硅氧烷（PDMS）、氟碳表面活性剂（FSA）和润滑剂油酸酰胺（OAA）,芥酸酰胺（EAA）,聚乙烯蜡（PEW）对橡胶表面抗结冰作用的影响。通过简单的机械混合技术来制备样品,经测试最优配方样品的冰粘附力比初始试样下降了78.4%。通过砂纸磨损试验对制备的橡胶样品抗结冰持久性进行了评价,发现八个磨损周期后所制备的抗结冰橡胶样品表面仍保持抗结冰性能。同时实验结果表明冰的粘附力与接触角滞后（CAH）之间近似呈线性关系。2.一步热压法制备抗结冰低粘附橡胶表面。（1）通过在橡胶表面热压一层硅橡胶（Silicone rubber）燃烧后的粉末形成接触角（CA）147±2°、接触角滞后（CAH）4.2±2°的超疏水橡胶表面。通过SEM观察热压后橡胶表面微观形貌,发现形成了微纳米双重粗糙结构。冰的粘附力强度比初始试样降低了72%,但超疏水表面抗结冰持久性不强。（2）通过在橡胶表面热压一层超高分子量聚乙烯（UHMWPE）薄膜制备具有抗结冰低粘附的橡胶表面。在高于UHMWPE薄膜熔点温度硫化,薄膜与橡胶问有较强的粘结强度,当薄膜厚度为0.3mm时,UHMWPE与橡胶的剥离强度达到13.5N/mm,压覆UHMWPE膜的橡胶表面冰的粘附力比初始样品降低79.6%,并具有优异的耐磨和耐切割性能。
刘顺凯[5]（2016）在《NaH/Et3SiCl体系对丁腈橡胶和天然橡胶的化学改性》文中进行了进一步梳理本文采用Na H/Et3Si Cl体系和反应加工方法对丁腈橡胶和天然橡胶进行化学改性,得到两种硅烷化改性橡胶:硅烷化改性丁腈橡胶（Si-NBR）、硅烷化改性天然橡胶（Si-NR）。硅烷化丁腈橡胶（Si-NBR）是以丁腈橡胶为基体,选用氢化钠（NaH）/三乙基氯硅烷（Et3SiCl）体系,采用反应加工方法,在哈克转矩流变仪中进行制备的。此方法有效避免了有机溶剂的使用,大大降低了能源的消耗。反应温度控制在90℃左右,总的反应时间为30min。采用傅里叶红外光谱对产物进行结构表征,发现在NBR橡胶分子链中成功引入-Si Et3基团。测定产物的凝胶含量、分子量及其分子量分布,结果表明,Si-NBR的制备过程中不会生产凝胶,不会引起交联和断链。分别改变活性剂NaH、改性剂Et3SiCl的用量,考察其对Si-NBR性能的影响。结果表明,过量的NaH或Et3Si Cl都会抑制硫化过程中交联反应的进行,进而影响硫化胶的一系列的性能。所以,对于此种改性体系,活化剂和改性剂应该等物质量的加入是其特点之一。等物质的量改变Na H和Et3SiCl的用量,考察其对白炭黑补强Si-NBR性能的影响。结果表明,100g丁腈橡胶中,Na H和Et3Si Cl的用量为0.06mol时,与NBR相比,Si-NBR的门尼粘度稍有降低,硫化胶的扭矩差值明显增大,耐老化性能和动态疲劳性能得到明显改善,动态疲劳温升和压缩疲劳形变量大幅度降低,拉伸强度基本保持不变;“Payne”效应明显减弱,白炭黑的分散得到明显改善。硅烷化天然橡胶（Si-NR）的制备方法与硅烷化丁腈橡胶（Si-NBR）的制备方法相同。等物质的量改变Na H和Et3SiCl的用量,考察其对白炭黑补强Si-NR性能的影响。结果表明:与白炭黑补强原料NR相比,白炭黑补强的Si-NR的门尼粘度有所降低,交联密度明显增大。结合胶含量明显提高,白炭黑的分散得到明显改善。100g天然橡胶中,当Na H和Et3SiCl用量为0.04mol时,Si-NR的拉伸强度达到27.6MPa,相比NR的拉伸强度,提高了9.8MPa;Si-NR硫化胶的动态疲劳温升和压缩疲劳形变量大幅度降低,“Payne”效应明显减弱。与NR相比,白炭黑补强Si-NR综合性能的提高对绿色轮胎的研究具有较重要的意义。
王舒婷[6]（2015）在《改性GPPE增容SBR/极性填料的研究》文中研究表明近年来,天然生物质在高分子材料中的应用受到较大关注。本文选用生物质天然有机材料腰果酚缩水甘油醚（GPPE）和核桃壳粉（WS）作为研究对象,通过马来酸酐（MAH）和苯乙烯（St）双单体改性GPPE,制备改性腰果酚缩水甘油醚（MGS）,并将其产物作为白炭黑和核桃壳粉增容剂用于丁苯橡胶（SBR）基体中。MGS结构中具有酸酐基团和不饱和长碳链,可以与白炭黑表面的硅羟基和核桃壳粉表面羟基发生缩合反应,同时与SBR基体发生交联反应,从而达到提高填料与SBR基体界面结合力的目的。首先以MAH和St双单体改性GPPE,以AIBN为引发剂制备了MGS。利用红外光谱和氢核磁共振表征了MGS的分子结构,结果表明MAH和St已与GPPE发生反应,MAH与GPPE反应形式为双键加成反应。改性后的MGS起始分解温度提高到250℃,热分解最终残余量为7%,耐热性比GPPE有所提高。将MGS作为白炭黑增容剂,研究了MGS对SBR/白炭黑体系加工性能、微观结构、力学性能以及动态力学性能的影响。结果表明,MGS能降低SBR/白炭黑混炼胶的最低扭矩（ML）、最高扭矩（MH）和△扭矩（△M）,延长正硫化时间,减弱Payne效应,提高结合胶含量,白炭黑在SBR基体中的分散性和加工性能得到明显改善；硫化胶的物理机械性能和耐老化性能有所提高,当MGS用量为6phr时,硫化胶的拉伸强度和撕裂强度最佳；MGS的引入提高了硫化胶的抗湿滑性能,tan δ max值提高,Tg峰变宽；提高了白炭黑与SBR基体界面相容性,从而提高白炭黑的补强效果。采用30phr WS填充SBR, SBR/核桃壳粉硫化胶在湿表面上的摩擦系数比未添加WS的硫化胶提高了36.84%,因而WS可用作防滑填料用于橡胶中。但WS的引入降低了硫化胶的物理机械性能,不利于其作为轮胎制品的应用。将MGS添加到SBR/核桃壳粉硫化胶中,同时采用3-氨丙基三乙氧基硅烷（KH550）或KH550/MGS复配对SBR/核桃壳粉硫化胶进行对比实验。结果表明,KH550/MGS复配延长了混炼胶的焦烧时间t10和正硫化时间t90,提高了混炼胶的结合胶含量及SBRR/核桃壳粉硫化胶的拉伸强度和撕裂强度,当KH550/MGS复配比例为1：2时,硫化胶的物理力学性能最佳；经改性后的SBR/核桃壳粉硫化胶的Akron磨耗量降低,添加KH550/MGS复配的硫化胶磨耗量最小,其硫化胶的拉伸断面粗糙,WS颗粒与SBR基体之间界面模糊,KH550/MGS复配提高了WS颗粒与SBR基体之间界面结合力,为WS作为防滑填料提供了一种有效的改性方法。
王英姑[7]（2015）在《纳米Al2O3补强耐磨橡胶衬板的结构与性能研究》文中进行了进一步梳理耐磨橡胶衬板是球磨机的重要防磨衬板,目前已广泛应用于冶金矿山等需要粉磨的行业中。耐磨橡胶衬板在使用过程中与矿料的摩擦会导致衬板产生温升,高温长时间作用会使橡胶的分子结构发生变化,从而使耐磨橡胶衬板的耐磨耗性能降低,且影响了衬板的使用寿命。而目前国内市场上使用的耐磨橡胶衬板的耐高温稳定性不佳,从而使其应用及市场的拓展受到限制,因此研发具有较高的综合力学性能及良好的耐磨性能和较好的耐高温性能的橡胶衬板材料具有重要的理论和现实意义。本课题从实际应用角度出发,在研究耐磨橡胶衬板填充超细三氧化铝（A1203）对其耐磨橡胶衬板的力学性能、耐磨耗性能及耐热分解性能影响的基础上,选择比表面大且具有较高结构性及活性的γ型纳米A1203增强目前实际应用的天然橡胶（NR）/顺丁橡胶（BR）/炭黑耐磨橡胶衬板胶料。本研究采用密炼机实施天然橡胶（NR）、顺丁橡胶（BR）、炭黑及其它助剂（除硫磺）的混炼,然后在开炼机中加入硫磺及纳米Al2O3制备预硫化混炼胶,最后在平板硫化机上模压硫化制得硫化胶试样。通过对材料的硫化特性、交联密度、静态力学性能、耐热分解性能（TG/DTG）及耐热氧老化性能、玻璃化转变历程及玻璃化温度（Tg）（DSC）和材料的微观形态结构（SEM）分析,系统研究了纳米A1203对橡胶衬板胶料的增强效果。研究结果表明,粒径为300目～500目的超细Al2O3的填充可以有效提高橡胶衬板硫化胶的耐热分解性能,但其补强效果不佳,反而降低了硫化胶的综合力学性能和耐磨耗性能；超细A1203粒径越小,橡胶衬板硫化胶的综合力学性能及耐磨耗性能降低的幅度越小。γ型纳米A1203的适宜填充质量分数为3%,在此填充量下,橡胶衬板混炼胶的焦烧时间和正硫化时间延长（加工安全性提高）,并具有较好的加工性能；纳米A1203通过细化硫化胶的分散相,提高相界面粘结强度及整体交联密度,实现了对橡胶衬板胶料的优良补强效果；与未填充纳米A1203的橡胶衬板硫化胶相比,填充3%纳米A1203橡胶衬板硫化胶的300%定伸应力、拉伸强度及撕裂强度分别提高了100.9%、15.3%和9.4%,阿克隆磨耗量降低了46.2%；且NR硫化胶的热降解活化能得到明显提高,橡胶衬板硫化胶的初始失重温度、失重5%时的温度和半失重温度分别提高了58.7℃、9.9℃和1.5℃,并具有优异的耐热空气老化性能与耐寒性能。本研究制备了综合性能更优异的耐磨橡胶衬板胶料,为高性能耐磨耐温橡胶衬板胶料的研发提供了一条有价值的新思路。
金仲,罗筑,向坤,洪波,李斌[8]（2015）在《马来酸酐接枝天然橡胶的研究进展》文中进行了进一步梳理近年来,马来酸酐（MA）广泛用于聚烯烃的接枝改性,将MA引入聚烯烃的非极性主链,不仅可以克服聚烯烃的低表面能,而且能够提高聚烯烃与极性聚合物的粘合力。本文综述了国内外MA接枝改性天然橡胶的近况,主要包括反应机理、制备方法、表征手段及其应用现状。
杨尚毅[9]（2014）在《椰壳粉填充NR/LLDPE TPV复合材料的研究》文中认为本研究采用开放式炼胶机制备天然橡胶（NR）母炼胶,在电热开放式炼塑机上实施NR母炼胶与线形低密度聚乙烯（LLDPE）的共混、复合及动态硫化,在平板硫化机上模压成型椰壳粉填充NR/LLDPE TPV的复合材料试片。由于椰壳粉粒子的化学结构中含有亲水性极强的羟基（醇羟基）,使得椰壳粉与非极性的NR、LLDPE的相容性较差,椰壳粉在聚合物基体中的分散性不好及椰壳粉与NR、LLDPE的界面粘结强度较弱,最终造成椰壳粉填充的NR/LLDPE TPV材料的综合性能不佳。因此,在研究NR/LLDPE的共混比以及椰壳粉的填充方式、椰壳粉的粒径大小对NR/LLDPE TPV的力学性能的影响的基础上,通过静态力学性能的测试研究了NaOH溶液的碱处理对椰壳粉粒子表面性状的改性效果及复合过程中加入LLDPE熔融接枝GMA/St（甲基丙烯酸缩水甘油酯／苯乙烯）物[LLDPE-g-（GMA-co-St）]对复合材料的增容改性效果,采用扫描电子显微镜（SEM）、动态机械分析仪（DMA）、热重分析仪（TG/DTG）和溶胀指数等的测定及分析研究了不同复合材料体系的微观形态结构、耐热分解性能、动态力学性能和耐溶剂性能,并通过力学性能的测定研究了LLDPE-g-（GMA-co-St）增容复合材料的重复加工性（热塑性）。力学性能的研究表明,NR/LLDPE适宜的橡塑比为60/40；采用适宜的椰壳粉的填充方式和较小的椰壳粉粒径,材料的综合力学性能越好；采用适宜的碱溶液对椰壳粉进行碱处理,可以使椰壳粉填充NR/LLDPE TPV材料的力学性能得到较好的保持；而在材料的制备过程中加入LLDPE-g-（GMA-co-St）增容可以进一步提高椰壳粉填充NR/LLDPE TPV材料的综合力学性能。SEM的研究表明,未处理椰壳粉在LLDPE基体中的分散状态较差且与基体的界面相互作用强度较弱；在碱处理椰壳粉的基础上实施LLDPE-g-（GMA-co-St）增容复合材料,椰壳粉在LLDPE基体中的分散性较好,与LLDPE基体有较强的界面粘结强度,椰壳粉及椰壳粉与LLDPE的界面间能较好地起到承担、传递及均化应力的作用,NR/LLDPE TPV的力学性能不会因为椰壳粉的加入而出现较大的损失。DMA的研究表明,填充未经处理椰壳粉的复合材料的抵抗变形的能力及耐寒性不佳；而LLDPE-g-（GMA-co-St）增容的复合材料在较宽的温度范围内具有较高的E’,在玻璃态低温区的tanδ峰值最小且具有较低的Tg值,即该复合材料在高、低温条件下均具有较好的抵抗变形的能力,并具有较好的耐寒性和低温韧性。TG/DTG的研究表明,由于纯椰壳粉在高温时的热稳定性相对较差,未经处理的椰壳粉的加入会导致复合材料的耐热分解性降低；LLDPE-g-（GMA-co-St）的增容可以使复合材料具有较高的质量保留百分率,其失重5%时的失重温度、第一和第二阶段出现最大失重速率时的温度分别比填充未经处理的椰壳粉的复合材料升高了3.3℃、6.1℃和4.1℃,即制备的增容的复合材料具有较好的耐热分解性。其它的研究表明,LLDPE-g-（GMA-co-St）增容的复合材料具有较好的耐溶剂的性能及重复加工性（热塑性）。本研究为制备具有优良的综合性能及实际使用价值的废弃椰壳粉填充NR/LLDPE TPV材料提供了有价值的参考。
董智贤[10]（2013）在《马来酸酐接枝改性天然橡胶的制备及应用研究》文中提出马来酸酐（MAH）对天然橡胶（NR）进行接枝改性（产物NR-g-MAH），是最早尝试用来制备NR衍生物产品的一种方法。早在20世纪40年代国外就有了关于NR-g-MAH的报道，提出了MAH接枝改性NR的反应机理以及接枝产物NR-g-MAH的结构。然而不知出于何种原因，后续的相关研究非常少，而NR-g-MAH也一直未能在实际生产中得到应用。2000年以后，陆续有研究者尝试把NR-g-MAH用作NR与极性橡胶的共混体系或是植物纤维如棉纤维、稻壳纤维等增强NR复合材料体系的相容剂，取得了良好的效果。但关于NR-g-MAH的制备工艺的系统研究鲜见报道，其应用领域也亟待拓宽。橡胶工业的发展带来许多新的问题，如轮胎的高性能化要求，使得短纤维成为橡胶工业的一种重要配合剂。短纤维增强橡胶复合材料可用于制造轮胎的多种部件，可提高轮胎的耐刺穿性，耐撕裂性，抗蹦花掉块能力；减轻轮胎重量，降低滚动阻力，减少油耗，减少轮胎生热，降低噪音等。但尼龙短纤维、聚酯短纤维、纤维素以及各种植物纤维等极性纤维分子间作用力大，一般以纤维束存在橡胶集体中，难以分散；同时与NR这样的非极性基体之间界面作用薄弱，易成为应力集中点。NR-g-MAH的酸酐基团可赋予材料一定的极性，可对极性纤维如尼龙纤维等的表面产生较好的浸润，并可与纤维表面反应的极性成份或极性基团形成化学键合；而橡胶主链可以与橡胶基体具有良好的相容性，可实现共硫化，并能够提供合适的界面柔性。因此，NR-g-MAH在高性能轮胎领域具有潜在的应用价值。NR-g-MAH可通过溶液法接枝和混炼法接枝两种途径获得，较之溶液法，混炼法反应条件温和，无须溶剂，操作方便，后处理简单，无疑是一种更为经济、环保和高效的方法。本文系统研究了以过氧化二异丙苯（DCP）为引发剂，在转矩流变仪中引发MAH单体接枝NR聚合反应。通过傅立叶转变全反射红外光谱（ATR-FTIR）及固体核磁碳谱（13C-NMR）证实了接枝反应的发生以及接枝产物的结构，用酸碱滴定法测定了产物的接枝率。研究了MAH单体和引发剂DCP的投料量、反应时间、反应温度以及流变仪混炼室转子转速等工艺条件对对产物接枝率、接枝效率以及产物凝胶含量的影响，得到研究范围内最优化的工艺条件为：MAH投料量为5份，DCP为0.75份，（均以NR为100份计），转矩流变仪转子转速为50r min，130℃下反应3min，获得的NR-g-MAH接枝率为1.4%，接枝效率为30.6%，凝胶含量为63.1%。利用程序升温DSC法计算得到NR与MAH接枝反应的活化能为128KJ mol。尝试将混炼法制备的NR-g-MAH用于不同质量份数尼龙6短纤维（0份，5份，10份，15份，20份）填充天然橡胶复合材料体系（NR/SF）。借助红外光谱、拉伸性能测试、平衡溶胀实验、差示扫描量热（DSC）以及电镜观察等分析手段，研究了NR-g-MAH对于NR/SF复合材料体系性能及两相间界面结合的影响。FTIR证实NR-g-MAH的酸酐基团与PA6的酰胺基之间形成了化学键合。在纤维填充份数相同时，NR-g-MAH改性的NR/SF复合材料的拉伸性能有所提高，特别是100%定伸应力约为相应未改性NR/SF复合材料的1.5倍；在甲苯溶液中的平衡溶胀实验表明NR-g-MAH改性的NR/SF复合材料抗溶胀性更好，纤维与橡胶基体间的相互作用更高；体视显微镜观察发现NR-g-MAH改性的NR/SF复合材料中PA6短纤维的分散和取向情况更好些；拉伸试样断面的扫描电镜也证实NR-g-MAH改性的NR/SF复合材料中PA6短纤维与NR基体形成了较强的界面结合。对NR-g-MAH改性前后NR/SF复合材料的对比分析，证实NR-g-MAH确如理论设想的那样能够起到提高PA6短纤维与NR基体之间界面粘合的桥梁纽带作用。将混炼法制备的NR-g-MAH进一步用于天然橡胶/炭黑N330/尼龙6短纤维（NR/CB/SF）复合材料体系，也得到类似的研究结果。NR-g-MAH的添加对NR/CB/SF混炼胶的硫化有延迟作用，提高了NR/CB/SF混炼胶的焦烧稳定性。NR-g-MAH可提高NR/CB/SF复合材料的抗甲苯溶胀性，降低NR/CB/SF混炼胶和硫化胶的吸水性。在纤维填充份数相同时，NR-g-MAH改性的NR/CB/SF复合材料的各项力学性能比未改性复合材料有不同程度的提高。在短纤维填充量为5份时，NR-g-MAH改性NR/CB/SF复合材料的拉伸强度较之改性前提高了35.8％；撕裂强度提高了53.5％。动态力学性能测试结果表明NR-g-MAH改性的NR/CB/SF复合材料体系具有较高的储能模量和较低的内耗。短纤维填充份数为5份时，NR-g-MAH改性的NR/CB/SF复合材料兼具较高的抗湿滑性和较低的滚动阻力。最后尝试将混炼法制备的NR-g-MAH用于天然橡胶/超细碳酸钙（NR/CaCO3）复合材料体系。在CaCO3填充量相同时，NR-g-MAH改性的NR/CaCO3复合材料的抗甲苯溶胀性提高，拉伸强度、撕裂强度、定伸应力和硬度等性能均比改性前有所提高，但扯断伸长率有所下降。由于NR-g-MAH的存在使得CaCO3与NR基体的界面结合力增强，NR大分子链的运动受限，NR/CaCO3复合材料的应力软化效应更为明显，应力松弛程度减小，松弛速度降低。
二、NR-g-(MAH-co-St)对纳米SiO_2改性NR/PP共混型热塑性弹性体的影响（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、NR-g-(MAH-co-St)对纳米SiO_2改性NR/PP共混型热塑性弹性体的影响（论文提纲范文）
（1）多单体熔融接枝丁苯橡胶性能的研究（论文提纲范文）
| 1 实验 |
| 1.1 仪器与试剂 |
| 1.2 SBR-g- (GMA-co-St) 及其硫化胶试样的制备 |
| 1.3 测试分析 |
| 1.3.1 SBR和SBR-g- (GMA-co-St) 的FTIR表征 |
| 1.3.2 SBR和SBR-g- (GMA-co-St) 硫化胶的DMA分析 |
| 1.3.3 材料的耐溶剂性能的测试 |
| 1.3.4 材料的TG分析 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 SBR、SBR-g- (GMA-co-St) 的红外光谱表征 |
| 2.2 SBR、SBR-g- (GMA-co-St) 的TG分析 |
| 2.3 SBR-g- (GMA-co-St) 硫化胶的E'和tanδ分 |
| 2.4 SBR-g- (GMA-co-St) 硫化胶的平衡溶胀指数 (Q) |
| 3 结论 |
（2）纳米三氧化二铝增强天然橡胶/丁苯橡胶并用胶的性能（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 原材料 |
| 1.2 试样制备 |
| 1.3 分析与测试 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 纳米Al2O3加入方式对并用胶性能的影响 |
| 2.1.1 硫化特性 |
| 2.1.2 力学性能 |
| 2.2 纳米Al2O3用量对并用胶性能的影响 |
| 2.2.1 硫化特性 |
| 2.2.2 力学性能 |
| 2.3 NR/SBR并用硫化胶的耐热性能 |
| 2.3.1 热空气老化性能 |
| 2.3.2 热分解性能 |
| 2.4 NR/SBR并用硫化胶的耐溶剂性能 |
| 3 结论 |
（3）NaH/MAH体系改性天然橡胶的制备及其应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 符号说明 |
| 前言 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 天然橡胶 |
| 1.1.1 天然橡胶的发展 |
| 1.1.2 天然橡胶的种类和性能 |
| 1.2 天然橡胶的化学改性 |
| 1.2.1 天然橡胶的环氧化（ENR） |
| 1.2.2 天然橡胶的氯化（CNR） |
| 1.2.3 天然橡胶的环化 |
| 1.2.4 天然橡胶的马来酸酐化 |
| 1.2.5 马来酸酐接枝改性天然橡胶反应机理 |
| 1.2.6 马来酸酐化改性天然橡胶的应用 |
| 1.3 补强体系在橡胶加工中的应用 |
| 1.3.1 炭黑在橡胶加工中的应用 |
| 1.3.2 白炭黑在橡胶加工中的应用 |
| 1.3.3 填料-填料和填料-聚合物间的相互作用 |
| 1.3.4 甲基丙烯酸锌（ZDMA）填充补强橡胶 |
| 1.4 硫化体系在橡胶加工中的应用 |
| 1.4.1 硫黄硫化体系 |
| 1.4.2 过氧化物硫化体系 |
| 1.4.3 硫黄和过氧化物复合硫化的优势 |
| 1.5 本课题研究的目的意义及内容 |
| 1.5.1 课题研究目的意义 |
| 1.5.2 课题主要研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验仪器与设备 |
| 2.3 MFNR的制备 |
| 2.4 MFNR的表征 |
| 2.4.1 傅立叶红外光谱（FT-IR） |
| 2.4.2 分子量的测定 |
| 2.4.3 凝胶含量的测定 |
| 2.4.4 官能化反应程度测定 |
| 2.5 性能测试 |
| 2.5.1 硫化特性测试 |
| 2.5.2 门尼粘度测试 |
| 2.5.3 硫化胶交联密度测定 |
| 2.5.4 力学性能测试 |
| 2.5.5 压缩生热测试 |
| 2.5.6 结合胶含量的测定 |
| 2.5.7 动态力学分析 |
| 2.5.8 扫描断面分析 |
| 2.5.9 动态机械性能分析 |
| 第三章 MFNR的制备表征和性能研究 |
| 3.1 MFNR的制备及表征 |
| 3.1.1 MFNR的改性原理与结构表征 |
| 3.1.2 MFNR的凝胶含量测试 |
| 3.1.3 MFNR的分子量和分子量分布 |
| 3.1.4 小结 |
| 3.2 NaH和MAH的用量对炭黑补强MFNR性能的影响 |
| 3.2.1 MFNR的制备和混炼胶的制备 |
| 3.2.2 MFNR混炼胶的门尼粘度 |
| 3.2.3 MFNR胶料的硫化特性 |
| 3.2.4 MFNR硫化胶物理力学性能 |
| 3.2.5 MFNR硫化胶交联密度与力学性能的关系 |
| 3.2.6 MFNR硫化胶的耐老化性能 |
| 3.2.7 MFNR胶料的结合胶含量 |
| 3.2.8 MFNR的动态疲劳性能 |
| 3.2.9 MFNR的RPA性能 |
| 3.2.10 MFNR的官能化反应程度（GD） |
| 3.3 小结 |
| 第四章 过氧化物/硫黄硫化体系对ZDMA补强MFNR性能研究 |
| 4.1 过氧化物硫化体系对ZDMA/炭黑补强MFNR的性能研究 |
| 4.1.1 混炼胶的制备 |
| 4.1.2 性能测试 |
| 4.1.3 混炼胶的硫化特性 |
| 4.1.4 硫化胶的交联密度 |
| 4.1.5 硫化胶的力学性能 |
| 4.1.6 硫化胶的老化性能 |
| 4.1.7 硫化胶的压缩疲劳性能 |
| 4.2 硫黄硫化体系对ZDMA/炭黑补强MFNR性能的研究 |
| 4.2.1 混炼胶的制备 |
| 4.2.2 性能测试 |
| 4.2.3 混炼胶的硫化特性 |
| 4.2.4 硫化胶的力学性能 |
| 4.2.5 硫化胶的老化性能 |
| 4.2.6 硫化胶的压缩疲劳性能 |
| 4.2.7 硫化胶的动态机械性能 |
| 4.3 小结 |
| 第五章 功能性助剂ZDMA在MFNR中的填充行为研究 |
| 5.1 ZDMA/炭黑填充补强MFNR的结构与性能研究 |
| 5.1.1 ZDMA/炭黑/MFNR复合体系混炼胶的制备 |
| 5.1.2 ZDMA/炭黑/MFNR复合体系的硫化特性 |
| 5.1.3 ZDMA/炭黑/MFNR复合体系的交联密度 |
| 5.1.4 ZDMA/炭黑/MFNR硫化胶的力学性能 |
| 5.1.5 ZDMA/炭黑/MFNR纳米复合体系的SEM |
| 5.1.6 ZDMA/炭黑/MFNR的老化性能 |
| 5.1.7 ZDMA/炭黑/MFNR的RPA性能 |
| 5.1.8 ZDMA/炭黑/MFNR的动态压缩疲劳 |
| 5.1.9 ZDMA/炭黑/MFNR的动态机械性能 |
| 5.1.10 小结 |
| 5.2 ZDMA/白炭黑填充补强MFNR的结构与性能研究 |
| 5.2.1 ZDMA/白炭黑/MFNR混炼胶的制备 |
| 5.2.2 ZDMA/白炭黑/MFNR的硫化特性 |
| 5.2.3 ZDMA/白炭黑/MFNR硫化胶的交联密度 |
| 5.2.4 ZDMA/白炭黑/MFNR硫化胶的力学性能 |
| 5.2.5 ZDMA/白炭黑/MFNR的RPA性能 |
| 5.2.6 ZDMA/白炭黑/MFNR硫化胶的填料微观分散 |
| 5.2.7 ZDMA/白炭黑/MFNR的动态性能 |
| 5.2.8 ZDMA/白炭黑/MFNR的压缩疲劳性能 |
| 5.2.9 小结 |
| 5.3 原位聚合生成的ZDMA在MFNR中的应用与研究 |
| 5.3.1 混炼胶的制备 |
| 5.3.2 性能测试 |
| 5.3.3 原位生成ZDMA的红外光谱 |
| 5.3.4 原位生成ZDMA混炼胶硫化特性的分析 |
| 5.3.5 原位生成ZDMA硫化胶力学性能的分析 |
| 5.3.6 原位生成ZDMA硫化胶老化性能的分析 |
| 5.3.7 原位生成ZDMA硫化胶交联密度的分析 |
| 5.3.8 RPA的分析 |
| 5.3.9 原位生成ZDMA硫化胶的压缩疲劳性能分析 |
| 5.4 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（4）表面抗结冰低粘附橡胶的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 学位论文数据集 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题背景 |
| 1.2 影响材料表面结冰的因素 |
| 1.2.1 分子间作用力 |
| 1.2.2 表面能 |
| 1.2.3 表面润湿状态 |
| 1.2.4 表面形貌 |
| 1.3 抗结冰技术 |
| 1.3.1 机械法 |
| 1.3.2 电热法 |
| 1.3.3 化学法 |
| 1.3.4 超疏水涂层法 |
| 1.3.5 类液层法 |
| 1.3.6 其他方法 |
| 1.4 橡胶材料的改性技术 |
| 1.4.1 橡胶材料的本体改性 |
| 1.4.2 橡胶材料的表面改性 |
| 1.5 橡胶的功能改性添加剂 |
| 1.5.1 低表面能添加剂 |
| 1.5.2 润滑剂 |
| 1.6 论文的选题意义 |
| 1.7 论文研究的主要内容及创新点 |
| 第二章 橡胶与功能添加剂共混制备抗结冰低粘附橡胶表面 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原材料及配方 |
| 2.2.2 设备及测试仪器 |
| 2.3 橡胶加工工艺 |
| 2.4 测试方法 |
| 2.4.1 橡胶表面润湿性测试 |
| 2.4.2 橡胶表面覆冰和粘附力测试 |
| 2.4.3 橡胶表面摩擦系数测试 |
| 2.4.4 傅里叶变换红外光谱仪(FT-IR) |
| 2.4.5 X射线光电子能谱 |
| 2.4.6 扫描电子显微镜(SEM) |
| 2.4.7 混炼胶的硫化特性测试 |
| 2.4.8 硫化胶的力学性能测试 |
| 2.4.9 抗结冰橡胶表面的持久性测试 |
| 2.5 结果与讨论 |
| 2.5.1 低表面能添加剂对橡胶表面冰的粘附力和接触角的影响 |
| 2.5.2 润滑剂对橡胶表面摩擦系数的影响 |
| 2.5.3 润滑剂对橡胶表面冰的粘附力的影响 |
| 2.5.4 润滑剂在橡胶表面的析出研究 |
| 2.5.5 低表面能添加剂和润滑剂复合使用对冰的粘附力的影响 |
| 2.5.6 冰的粘附力与橡胶表面润湿性能之间的关系 |
| 2.5.7 低表面能添加剂和润滑剂对橡胶硫化性能的影响 |
| 2.5.8 不同添加剂对橡胶力学性能的影响 |
| 2.5.9 抗结冰低粘附橡胶表面的持久性测试 |
| 第三章 一步热压法制备抗结冰低粘附橡胶表面 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原料和试剂 |
| 3.2.2 实验设备及测试仪器 |
| 3.3 一步热压法加工工艺 |
| 3.4 测试方法 |
| 3.4.1 扫描电子显微镜(SEM) |
| 3.4.2 静态接触角测试 |
| 3.4.3 平均粒径分布测试 |
| 3.4.4 傅里叶变换红外光谱仪(FT-IR) |
| 3.4.5 橡胶表面冰的粘附力测试 |
| 3.4.6 差示扫描量热分析(DSC) |
| 3.4.7 剥离强度测试 |
| 3.4.8 拉伸性能测试 |
| 3.4.9 抗切割性能测试 |
| 3.5 一步热压硅橡胶燃烧后粉末改性橡胶表面 |
| 3.5.1 粉末的外观表征 |
| 3.5.2 一步热压法制备的超疏水橡胶表面的外观表征 |
| 3.5.3 一步热压硅橡胶燃烧粉末制备橡胶表面润湿性能 |
| 3.5.4 一步热压硅橡胶燃烧粉末制备橡胶表面的抗结冰性能 |
| 3.6 一步热压超高分子量聚乙烯薄膜改性橡胶表面 |
| 3.6.1 硫化温度对UHMWPE膜与橡胶粘合的影响 |
| 3.6.2 UHMWPE膜与橡胶之间的剥离强度 |
| 3.6.3 UHMWPE膜改性橡胶表面的抗结冰性能 |
| 3.6.4 UHMWPE膜改性橡胶的拉伸性能 |
| 3.6.5 UHMWPE膜改性橡胶的滚筒磨耗 |
| 3.6.6 UHMWPE膜改性对橡胶耐切割性能的影响 |
| 3.6.7 UHMWPE膜改性橡胶与普通橡胶力学性能对比 |
| 第四章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 研究成果及文章 |
| 作者和导师简介 |
| 附件 |
（5）NaH/Et3SiCl体系对丁腈橡胶和天然橡胶的化学改性（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 符号说明 |
| 前言 |
| 第一章 文献综述 |
| 1 丁腈橡胶 |
| 1.1 丁腈橡胶发展历程及其现状 |
| 1.2 丁腈橡胶的种类、结构与性能 |
| 1.3 丁腈橡胶的配合体系 |
| 1.3.1 硫化体系 |
| 1.3.2 补强填充体系 |
| 1.3.3 增塑体系 |
| 1.3.4 防护体系 |
| 1.4 丁腈橡胶的改性 |
| 1.4.1 氢化丁腈橡胶（HNBR） |
| 1.4.2 羧基丁腈橡胶（XNBR） |
| 1.4.3 粉末丁腈橡胶（PNBR） |
| 1.4.4 液体丁腈橡胶（LNBR) |
| 1.4.5 聚稳丁腈橡胶 |
| 1.4.6 丁腈交替共聚橡胶 |
| 1.4.7 丁腈酯橡胶 |
| 1.4.8 含增塑剂丁腈橡胶 |
| 2 天然橡胶 |
| 2.1 天然橡胶发展历程及其现状 |
| 2.2 天然橡胶的种类、结构与性能 |
| 2.3 天然橡胶的配合体系 |
| 2.3.1 硫化体系 |
| 2.3.2 补强填充体系 |
| 2.3.3 防护体系 |
| 2.4 天然橡胶的改性 |
| 2.4.1 接枝天然橡胶 |
| 2.4.2 环氧化天然橡胶 |
| 2.4.3 环化天然橡胶 |
| 2.4.4 氯化天然橡胶 |
| 3 本课题的研究目的和内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验仪器与设备 |
| 2.3 Si-NBR、Si-NR的制备方法 |
| 2.4 聚合物的表征 |
| 2.4.1 傅里叶红外光谱（FT-IR） |
| 2.4.2 分子量的测定 |
| 2.4.3 凝胶含量的测定 |
| 2.5 性能测试 |
| 2.5.1 结合胶含量的测定 |
| 2.5.2 硫化特性测试 |
| 2.5.3 门尼粘度测试 |
| 2.5.4 硫化胶交联密度测定 |
| 2.5.5 常规性能测试 |
| 2.5.6 动态力学分析 |
| 2.5.7 断面分析 |
| 第三章 Si-NBR的制备和结构表征及其性能 |
| 3.1 Si-NBR的制备与表征 |
| 3.1.1 改性产物结构表征——傅里叶红外光谱分析 |
| 3.1.2 凝胶含量分析 |
| 3.1.3 Si-NBR分子量及分子量分布 |
| 3.2 活性剂和改性剂用量对碳黑补强Si-NBR性能的影响 |
| 3.2.1 Si-NBR的制备及其混炼胶的制备 |
| 3.2.2 混炼胶的硫化特性 |
| 3.2.3 NaH、NEt_3SiCl对NBR混炼胶硫化特性的影响 |
| 3.2.4 硫化胶的交联密度 |
| 3.2.5 硫化胶的力学性能 |
| 3.2.6 硫化胶的动态疲劳性能 |
| 3.2.7 硫化胶的耐老化性能 |
| 3.2.7.1 Na H用量对Si-NBR硫化胶耐老化性能的影响 |
| 3.2.7.2 NEt_3SiCl用量对Si-NBR硫化胶耐老化性能的影响 |
| 3.2.8 硫化胶填料微观分散状态 |
| 3.2.9 小结 |
| 3.3 NaH/NEt_3SiCl改性体系对白炭黑补强Si-NBR性能的影响 |
| 3.3.1 Si-NBR的制备及其白炭黑补强Si-NBR混炼胶的制备 |
| 3.3.2 混炼胶的硫化特性 |
| 3.3.3 硫化胶的交联密度 |
| 3.3.4 硫化胶的力学性能 |
| 3.3.5 硫化胶的动态疲劳性能 |
| 3.3.6 硫化胶的耐老化性能 |
| 3.3.7 Si-NBR的动态力学性能 |
| 3.3.7.1 Na H/NEt_3SiCl体系对混炼胶的Payne效应的影响 |
| 3.3.7.2 Na H/NEt_3SiCl体系对硫化胶填料网络化的影响 |
| 3.3.8 硫化胶填料微观分散状态 |
| 3.3.9 小结 |
| 第四章 Si-NR的制备和结构表征及其性能 |
| 4.1 Si-NR的制备与表征 |
| 4.1.1 改性产物结构表征——傅里叶红外光谱分析 |
| 4.1.2 凝胶含量分析 |
| 4.1.3 Si-NR分子量及分子量分布 |
| 4.2 Na H/NEt_3SiCl体系对Si-NR性能的影响 |
| 4.2.1 白炭黑补强Si-NR和NR混炼胶的制备 |
| 4.2.2 混炼胶的硫化特性 |
| 4.2.3 硫化胶的交联密度 |
| 4.2.4 混炼胶的结合胶含量 |
| 4.2.5 硫化胶的力学性能 |
| 4.2.6 硫化胶的动态疲劳性能 |
| 4.2.7 硫化胶的耐老化性能 |
| 4.2.8 白炭黑补强Si-NR的动态力学性能 |
| 4.2.8.1 Na H/NEt_3SiCl体系对混炼胶的Payne效应的影响 |
| 4.2.8.2 Na H/NEt_3SiCl体系对硫化胶填料网络化的影响 |
| 4.2.9 硫化胶填料微观分散状态 |
| 4.2.10 Na H/Et3Si Cl体系对炭黑补强Si-NR性能的影响 |
| 4.2.11 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（6）改性GPPE增容SBR/极性填料的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 腰果壳油的研究背景 |
| 1.2.1 腰果壳油的组成 |
| 1.2.2 腰果壳油的物理化学性能 |
| 1.2.3 腰果壳油的应用 |
| 1.3 核桃壳的研究进展 |
| 1.3.1 核桃壳的物理化学性质 |
| 1.3.2 核桃壳资源的利用 |
| 1.4 复合材料界面及增容技术 |
| 1.4.1 界面层的种类 |
| 1.4.2 改善复合材料界面相容性的方法 |
| 1.5 本课题的研究目的及研究内容 |
| 1.5.1 研究目的与意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第二章 改性腰果酚缩水甘油醚的制备 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料与仪器 |
| 2.2.2 MGS的制备 |
| 2.2.3 表征测试方法 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 红外光谱分析 |
| 2.3.2 共聚物的热性能分析 |
| 2.3.3 ~1H-NMR分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 MGS在丁苯橡胶/白炭黑体系中的应用 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料与仪器 |
| 3.2.2 试样制备 |
| 3.2.3 表征测试方法 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 MGS与SBR的反应性 |
| 3.3.2 不同增容剂对SBR/白炭黑混炼胶硫化特性的影响 |
| 3.3.3 SBR/白炭黑混炼胶动态粘弹性分析 |
| 3.3.4 MGS对SBR/白炭黑结合胶含量的影响 |
| 3.3.5 MGS对SBR/白炭黑硫化胶力学性能的影响 |
| 3.3.6 SBR/白炭黑硫化胶动态热机械性能分析 |
| 3.3.7 不同增容剂对SBR/白炭黑硫化胶老化性能影响 |
| 3.3.8 SBR/白炭黑硫化胶扫描电镜分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 MGS在丁苯橡胶/核桃壳粉体系中的应用 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料与仪器 |
| 4.2.2 试样制备 |
| 4.2.3 表征测试方法 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 WS用量对SBR/核桃壳粉硫化胶力学性能的影响 |
| 4.3.2 SBR/核桃壳粉硫化胶的防滑性能 |
| 4.3.3 不同增容剂对SBR/核桃壳粉混炼胶硫化特性的影响 |
| 4.3.4 MGS对SBR/核桃壳粉结合胶含量的影响 |
| 4.3.5 不同增容剂对SBR/核桃壳粉硫化胶力学性能的影响 |
| 4.3.6 不同增容剂对SBR/核桃壳粉硫化胶耐老化性能影响 |
| 4.3.7 不同增容剂对SBR/核桃壳粉硫化胶耐磨性能影响 |
| 4.3.8 SBR/核桃壳粉硫化胶扫描电镜分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 硕士学位期间发表的论文 |
| 致谢 |
（7）纳米Al2O3补强耐磨橡胶衬板的结构与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 衬板材料发展概况 |
| 1.1.1 金属衬板 |
| 1.1.2 橡胶衬板 |
| 1.2 橡胶的磨耗性能研究概况 |
| 1.2.1 橡胶磨耗的特点 |
| 1.2.2 橡胶磨耗性能的试验表征方法 |
| 1.2.3 橡胶磨耗的影响因素 |
| 1.2.4 通过磨耗机理研究以提高橡胶耐磨性的研究进展 |
| 1.3 橡胶的耐热性能研究概况 |
| 1.3.1 耐热橡胶 |
| 1.3.2 耐热橡胶的特征及配方设计 |
| 1.4 本课题研究内容、目的和意义 |
| 1.4.1 课题研究内容 |
| 1.4.2 课题的研究目的和意义 |
| 2 材料与方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验仪器与设备 |
| 2.3 实验配方及制备工艺 |
| 2.3.1 实验基本配方(质量份) |
| 2.3.2 硫化胶试样制备 |
| 2.4 性能测试与表征 |
| 2.4.1 混炼胶的硫化特性测试 |
| 2.4.2 橡胶加工性能的RPA分析 |
| 2.4.3 硫化胶的力学性能测定 |
| 2.4.4 硫化胶的耐磨耗性能测定 |
| 2.4.5 硫化胶的交联密度测试 |
| 2.4.6 硫化胶的耐热空气老化性能测定 |
| 2.4.7 硫化胶的热失重TG/DTG分析 |
| 2.4.8 硫化胶玻璃化转变的DSC分析 |
| 2.4.9 硫化胶微观形态结构的SEM分析 |
| 3 结果与分析 |
| 3.1 超细Al_2O_3对NR/BR/炭黑衬板胶料硫化胶性能的影响 |
| 3.1.1 Al_2O_3的填充量对硫化胶性能的影响 |
| 3.1.1.1 Al_2O_3的填充量对硫化胶力学性能的影响 |
| 3.1.1.2 Al_2O_3的填充量对硫化胶耐磨耗性能的影响 |
| 3.1.1.3 Al_2O_3的填充量对硫化胶耐热分解性能的影响 |
| 3.1.2 Al_2O_3的粒径对硫化胶性能的影响 |
| 3.1.2.1 Al_2O_3的粒径对硫化胶力学性能的影响 |
| 3.1.2.2 Al_2O_3的粒径对硫化胶耐磨耗性能的影响 |
| 3.2 纳米Al_2O_3对NR/BR/炭黑衬板胶料性能的影响 |
| 3.2.1 纳米Al_2O_3对混炼胶硫化特性的影响 |
| 3.2.2 混炼胶的RPA分析 |
| 3.2.2.1 应变扫描分析 |
| 3.2.2.2 温度扫描 |
| 3.2.3 纳米Al_2O_3对硫化胶机械性能的影响 |
| 3.2.3.1 纳米Al_2O_3对硫化胶力学性能的影响 #,27 |
| 3.2.3.2 纳米Al_2O_3对硫化胶耐磨耗性能的影响 |
| 3.2.4 纳米Al_2O_3对硫化胶的交联密度的影响 |
| 3.2.5 硫化胶的耐热稳定性分析 |
| 3.2.5.1 硫化胶的热重(TG/DTG)谱图分析 |
| 3.2.5.2 硫化胶中天然橡胶(NR)的热重热降解率分析 |
| 3.2.5.3 硫化胶的耐热空气老化性能研究 |
| 3.2.6 硫化胶玻璃化转变的DSC分析 |
| 3.2.7 硫化胶微观形态结构的SEM分析 |
| 4 讨论 |
| 5 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录：硕士在读期间的科研成果 |
（8）马来酸酐接枝天然橡胶的研究进展（论文提纲范文）
| 1 MA接枝 NR反应机理 |
| 1.1 自由基接枝机理 |
| 1.2 Diels-Alder反应机理 |
| 2 MA接枝改性 NR的制备方法 |
| 2.1 溶液接枝法[4,12,20-23] |
| 2.2 熔融混炼法[8-10,20] |
| 3 MA接枝改性 NR的表征手段 |
| 3.1 FTIR分析 |
| 3.2 化学滴定法 |
| 3.3 NMR分析 |
| 4 MA接枝改性 NR的应用 |
| 4.1 作为界面增容剂 |
| 4.2 抗冲击改性剂 |
| 5 结 语 |
（9）椰壳粉填充NR/LLDPE TPV复合材料的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 1 前言 |
| 1.1 天然橡胶/聚烯烃塑料TPE的研究现状 |
| 1.1.1 聚烯烃类热塑性弹性体(TPO) |
| 1.1.2 热塑性动态硫化橡胶(TPV) |
| 1.1.3 天然橡胶/聚烯烃塑料TPV的研究现状 |
| 1.2 木质纤维/聚合物基复合材料的研究现状 |
| 1.2.1 木粉填充聚合物复合材料的研究进展 |
| 1.2.2 椰衣纤维及椰壳粉填充聚合物复合材料研究进展 |
| 1.3 课题研究内容、目的和意义 |
| 1.3.1 课题研究内容 |
| 1.3.2 课题的研究目的和意义 |
| 2 材料与方法 |
| 2.1 原材料 |
| 2.2 仪器设备 |
| 2.3 实验配方及工艺 |
| 2.3.1 实验基本配方 |
| 2.3.2 样品的制备 |
| 2.4 测试与表征 |
| 2.4.1 力学性能测试 |
| 2.4.2 耐溶剂性能测定 |
| 2.4.3 动态力学性能分析(DMA) |
| 2.4.4 热失重/微分失重(TG/DTG)分析 |
| 2.4.5 扫描电镜(SEM)分析 |
| 3 结果与讨论 |
| 3.1 椰壳粉填充NR/LLDPE TPV的制备研究 |
| 3.1.1 NR/LLDPE共混质量比对TPV力学性能的影响 |
| 3.1.2 椰壳粉的添加方式对TPV力学性能的影响 |
| 3.1.3 椰壳粉粒径对TPV力学性能的影响 |
| 3.1.4 小结 |
| 3.2 椰壳粉填充NR/LLDPE TPV的改性研究 |
| 3.2.1 碱处理椰壳粉对椰壳粉填充的TPV力学性能的影响 |
| 3.2.2 LLDPE接枝物增容对椰壳粉填充TPV力学性能的影响 |
| 3.2.3 小结 |
| 3.3 复合材料的动态力学性能分析(DMA) |
| 3.3.1 材料的储能模量(E')与温度的关系 |
| 3.3.2 材料的损耗因子(tanδ)与温度的关系 |
| 3.3.3 小结 |
| 3.4 复合材料的耐热分解性能(TG/DTG)分析 |
| 3.4.1 复合材料的TG/DTG分析 |
| 3.4.2 小结 |
| 3.5 复合材料的耐溶剂性能研究 |
| 3.5.1 椰壳粉的填充对NR/LLDPE TPV的溶胀指数(Q)的影响 |
| 3.5.2 小结 |
| 3.6 复合材料的形态结构的SEM分析 |
| 3.6.1 复合材料的SEM分析 |
| 3.6.2 小结 |
| 3.7 椰壳粉填充NR/LLDPE TPV的热塑性能 |
| 3.7.1 重复加工对椰壳粉填充NR/LLDPE TPV力学性能的影响 |
| 3.7.2 小结 |
| 4 结论 |
| 参考文献 |
| 发表论文 |
| 致谢 |
（10）马来酸酐接枝改性天然橡胶的制备及应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 图表清单 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 天然橡胶接枝改性的历史与现状 |
| 1.2 马来酸酐接枝改性天然橡胶 |
| 1.2.1 马来酸酐接枝改性天然橡胶的制备方法 |
| 1.2.2 马来酸酐接枝改性天然橡胶反应机理的探索 |
| 1.2.3 马来酸酐接枝改性天然橡胶的分析表征 |
| 1.2.4 马来酸酐接枝改性天然橡胶的应用 |
| 1.3 短纤维增强橡胶复合材料 |
| 1.3.1 常见短纤维的种类 |
| 1.3.2 短纤维增强橡胶的性能 |
| 1.3.3 改善短纤维与橡胶基体间界面结合的方法 |
| 1.3.4 短纤维增强橡胶复合材料的应用及发展前景 |
| 1.4 碳酸钙填充橡胶复合材料 |
| 1.5 选题的目的意义、研究的主要内容与创新之处 |
| 第二章 溶液法马来酸酐接枝改性天然橡胶的研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要原料 |
| 2.2.2 溶液法制备接枝共聚物（NR-g-MAH） |
| 2.2.3 分析与表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 FTIR 分析 |
| 2.3.2 ~(13)C-NMR 与1H-NMR 分析 |
| 2.3.3 DSC 分析 |
| 2.3.4 NR 与 MAH 接枝共聚反应机理讨论 |
| 2.4 接枝产物接枝率和凝胶率影响因素探讨 |
| 2.5 接枝共聚物的形态 |
| 2.6 加入共聚单体苯乙烯（St） |
| 2.7 本章小结 |
| 第三章 混炼法马来酸酐接枝改性天然橡胶的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原料和设备 |
| 3.2.2 混炼法马来酸酐接枝改性天然橡胶的制备 |
| 3.2.3 分析与表征 |
| 3.2.4 NR/NR-g-MAH 共混胶的制备 |
| 3.3 马来酸酐接枝天然橡胶的反应机理探讨及反应产物的表征 |
| 3.3.1 反应机理探讨 |
| 3.3.2 FTIR 分析 |
| 3.3.3 ~(13)C-NMR 分析 |
| 3.4 接枝反应影响因素讨论 |
| 3.4.1 MAH 单体投料量 |
| 3.4.2 引发剂 DCP 投料量的影响 |
| 3.4.3 反应温度的影响 |
| 3.4.4 流变仪转子转速的影响 |
| 3.4.5 反应时间的影响 |
| 3.4.6 五个影响因素与产物接枝率以及接枝效率的关联度分析 |
| 3.4.7 五个影响因素对接枝产物凝胶率的影响 |
| 3.5 热分析法研究天然橡胶接枝马来酸酐的反应动力学 |
| 3.5.1 动力学方程 |
| 3.5.2 热分析动力学方法 |
| 3.6 NR/NR-g-MAH 混炼胶的性能研究 |
| 3.6.1 核磁法研究 NR/NR-g-MAH 混炼胶的交联密度 |
| 3.6.2 NR/NR-g-MAH 共混胶的硫化时间和力学性能 |
| 3.6.3 NR/NR-g-MAH 共混胶扫描电镜分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 NR-g-MAH 在 NR/SF 复合材料体系中的应用 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 主要原材料 |
| 4.2.2 主要设备 |
| 4.2.3 试样制备 |
| 4.2.4 分析与表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 NR-g-MAH 在 NR/SF 复合材料体系中的作用机理探讨 |
| 4.3.2 NR/SF 复合材料红外光谱表征 |
| 4.3.3 NR/SF 混炼胶加工性能研究 |
| 4.3.4 NR/SF 复合材料拉伸应力应变行为研究 |
| 4.3.5 NR/SF 复合材料的溶胀性能研究 |
| 4.3.6 NR/SF 复合材料吸湿性研究 |
| 4.3.7 NR/SF 复合材料的交联密度研究 |
| 4.3.8 NR/SF 复合材料的 DSC 与 TGA 分析 |
| 4.3.9 NR/SF 复合材料的电子显微镜观察和扫描电镜分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 NR-g-MAH 在 NR/CB/SF 复合材料体系中的应用 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 主要原材料 |
| 5.2.2 主要设备 |
| 5.2.3 试样制备 |
| 5.2.4 分析测试 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 NR/CB/SF 混炼胶的硫化特性研究 |
| 5.3.2 NR/CB/SF 硫化胶溶胀性能研究 |
| 5.3.3 NR/SF 复合材料吸湿性研究 |
| 5.3.4 NR/CB/SF 复合材料力学性能研究 |
| 5.3.5 NR/CB/SF 复合材料的动态力学分析（DMA） |
| 5.3.6 NR/CB/SF 的 DSC 与 TGA 分析 |
| 5.3.7 NR/CB/SF 复合材料扫描电镜分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 NR-g-MAH 在 NR/CaCO3复合材料体系中的应用 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 主要原材料 |
| 6.2.2 主要设备 |
| 6.2.3 试样制备 |
| 6.2.4 NR/CaCO3复合材料的表征与测试 |
| 6.3 结果分析与讨论 |
| 6.3.1 反应机理探讨 |
| 6.3.2 NR/CaCO3混炼胶加工性能研究 |
| 6.3.3 NR/CaCO3硫化胶的溶胀性能研究 |
| 6.3.4 NR/CaCO3复合材料的力学性能 |
| 6.3.5 NR/CaCO3复合材料的应力-应变行为 |
| 6.3.6 NR/CaCO3复合材料的应力软化效应 |
| 6.3.7 NR/CaCO3复合材料的应力松弛分析 |
| 6.3.8 NR/CaCO3复合材料的动态力学性能 |
| 6.3.9 NR/CaCO3复合材料的 DSC 与 TGA 分析 |
| 6.3.10 NR/ CaCO3复合材料扫描电镜分析 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
四、NR-g-(MAH-co-St)对纳米SiO_2改性NR/PP共混型热塑性弹性体的影响（论文参考文献）
- [1]多单体熔融接枝丁苯橡胶性能的研究[J]. 赵红磊. 广州化工, 2018(11)
- [2]纳米三氧化二铝增强天然橡胶/丁苯橡胶并用胶的性能[J]. 郑鸿达,罗冰吉,李志君. 合成橡胶工业, 2018(02)
- [3]NaH/MAH体系改性天然橡胶的制备及其应用[D]. 王同海. 青岛科技大学, 2017(01)
- [4]表面抗结冰低粘附橡胶的制备及性能研究[D]. 周倩. 北京化工大学, 2016(03)
- [5]NaH/Et3SiCl体系对丁腈橡胶和天然橡胶的化学改性[D]. 刘顺凯. 青岛科技大学, 2016(08)
- [6]改性GPPE增容SBR/极性填料的研究[D]. 王舒婷. 广东工业大学, 2015(10)
- [7]纳米Al2O3补强耐磨橡胶衬板的结构与性能研究[D]. 王英姑. 海南大学, 2015(07)
- [8]马来酸酐接枝天然橡胶的研究进展[J]. 金仲,罗筑,向坤,洪波,李斌. 弹性体, 2015(01)
- [9]椰壳粉填充NR/LLDPE TPV复合材料的研究[D]. 杨尚毅. 海南大学, 2014(07)
- [10]马来酸酐接枝改性天然橡胶的制备及应用研究[D]. 董智贤. 华南理工大学, 2013(11)